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          15CrMoG合金管,15CrMoG高壓鍋爐管,20G高壓鍋爐管
          15CrMoG合金管
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          15CrMoG合金管標準:
          GB/T8162----中國國家標準   
          GB3087 —— 中國國家標準    
          GB5310 —— 中國國家標準  
          ASME SA210 —— 美國鍋爐及壓力容器規范    
          ASME SA213 —— 美國鍋爐及壓力容器規范    
          DIN17175 —— 聯邦德國工業標
          GB3087-2008《低中壓鍋爐用無縫鋼管》規定?;瘜W成分試驗方法按GB222-84及GB223《鋼鐵及合金化學分析方法》中的有關部分。
          GB5310-2008《高壓鍋爐用無縫鋼管》規定?;瘜W成分試驗方法按GB222-84及《鋼鐵及合金化學分析方法》、GB223《鋼鐵及合金化學分析方法》中的有關部分。
          進口鍋爐鋼管的化學成分檢驗按合同規定的有關標準進行。
          15CrMoG合金管化學成分:

          牌號

          C

          Si

          Mn

          S

          P

          16Mn

          0.12O.20

          0.20O.60

          1.201.60

          0.040

          0.040

          15MnV

          O.12O.18

          O.20O.60

          1.201.60

          0.040

          0.040

          10MoWVNb

          O.07O.13

          0.50O.80

          0.500.80

          0.030

          0.040

          12CrMo

          O.080.15

          O.170.37

          O.40O.70

          0.040

          0.035

          15CrM0

          0.12O.18

          0.17O.37

          O.400.70

          0.040

          O.035

          1Cr5Mo

          0.15

          O.50

          0.60

          0.030

          O.035

          12Cr2M0

          O.08O.15

          O.40O.70

          0.50

          0.035

          O.035

          15CrMoG合金管性能:
          15CrMoG合金管中形成珠光體或彌散析出的合金碳化物,使鋼得到強化。在微合金鋼中為形成一定量的碳-氮化物,碳的含量只需要0.01~0.02%;所以降碳是這類鋼發展的必然趨勢,從而可大大改善15CrMoG合金管的韌性和焊接性能。
          高的Mn/C比對提高15CrMoG合金管的屈服強度和沖擊韌性有好處。錳能降低γ→α 轉變溫度;有利于針狀鐵素體的形核;在加熱過程中可增大碳-氮化物形成元素在γ-Fe中的溶解度,從而增加了鐵素體中碳化物的彌散析出量。此外,由于高錳導致15CrMoG合金管的應力/應變特性的變化,可以抵銷鮑欣格效應的強度損失。
          高壓合金無縫鋼管的強度、淬透性高,韌性好,淬火時變形小,高溫時有高的蠕變強度和耐久強度。用于制作要求較15CrMoG合金管強度更高和調質截面更大的鍛件,如機車牽援用的大齒輪、增壓器傳動齒輪、后軸、受載荷極大的連桿及彈簧夾,也可用于 2000m以下石油深井鉆桿談判與打撈器材,并且可以用于折彎機的模具等。15CrMo鋼正常供貨形狀的顯微機關為鐵素體加珠光體,15CrMo鋼在事項溫度500℃-550℃畛域耐久運轉進程中,會孕育產生珠光體的球化、合金元素在固溶體和碳化物間的再分撥及碳化物相布局的變化,15CrMo鋼的熱強功能和力學功能跟著珠光體球化水坦然安祥固溶體是合金元素貧化程度的加大而逐步低落,致使材質漸趨劣化乃至生效。高壓合金無縫鋼管是以,耐久以來15CrMo鋼機關中珠光體球化水但凡被普及用于鑒定該類鋼操作牢靠性的嚴重判據之一。
          多數合金管具有良好的熱加工塑性,但由于合金化程度較高,與碳鋼比較導熱性較差,因此加熱速度應比較緩慢,保溫時間應適當延長,對于合金管,加熱氣氛中的硫含量應予以限制。鐵素體合金管晶粒易于長大,加熱溫度應偏低,終加工溫度應控制在800℃以下,并保證在較低溫度下具有足夠變形量以保證鋼的最終性能。
          合金管熱加工后應采取緩冷措施,防止產生裂紋。此類鋼具有較高的高溫強度,因此要求更大的軋制和鍛造壓力,而且每一道次的壓下量不能過大。奧氏體、低碳馬氏體和半奧氏體合金管以及雙相合金管易于冷加工,但由于加工硬化,常常需要多次中間退火。中間退火溫度與鋼種的固溶處理溫度相同,視鋼種類型大約在1050~1100℃范圍內變動。
          15CrMoG合金管焊接:
          15CrMoG合金管焊接前注意預熱,以防止因基體散熱,造成焊縫內部激冷淬裂。焊接后調質前最好加一遍正火。
          結晶時易偏析,對結晶裂紋(一種熱裂紋)比較敏感,焊接時容易在弧坑和焊縫中凹下的部分開裂。含碳量較高,快冷時易得到對冷裂紋很敏感的淬硬組織(馬氏體組織)。過熱區在冷速較大時,很容易形成硬脆的高碳馬氏體而使過熱區脆化。
          焊接工藝要點:
          一般在退火(正火)狀態下進行焊接。
          焊接方法不受限制
          用較大線能量,適當提高預熱溫度,一般預熱溫度及層間溫度可控制在250~300℃之間。
          焊接材料應保證熔敷金屬的成分與母材基本相同,如J107-Cr
          焊后應及時進行調質熱處理。若及時進行調質處理有困難,可進行中間退火或在高于預熱的溫度下保溫一段時間,以排除擴散氫并軟化組織。 對結構復雜、焊縫較多的產品,可在焊完一定數量的焊縫后,進行一次中間退火。
          鈀管純化氫的事理是,在300*500℃下,把待純化的氫通入鈀管的一側時,氫被吸附在鈀管壁上,因為鈀的4d電子層貧窶兩個電子,它能與氫天生不不變的化學鍵(鈀與氫的這種回響是可逆的),在鈀的浸染下,氫被電離為質子其半徑為1.5×1015m,而鈀的晶格常數為3.88×10-10m(20℃時),故可經由鈀管,在鈀的浸染下質子又與電子結歸側從頭組成氫分子,從鈀管的另一側逸出。在鈀管外貌,未被離解的氣體是不克不迭透過的,故可操作鈀管失蹤失蹤高純氫。當然鈀對氫有怪異的透過功能,但純鈀的機器功能差,高溫時易氧化,再結晶溫度低,易使鈀管變形和脆化,故不克不迭用純鈀作透過膜。低壓合金鋼管PDC鉆頭的鉆進屬于剪切破巖。因為巖石的抗剪強度比抗壓強度小得多,是以PDC鉆頭破巖所必要的能量比同尺寸的牙輪鉆頭小,能以較小的鉆壓完成更無效的鉆進,其機器鉆速是尋常牙輪鉆頭的2倍以上,進尺是牙輪鉆頭的4~6倍。同時低壓合金鋼管PDC鉆頭上沒有勾當部件,可以裁減井下事項的產生。為了豐裕無效天時用井底水力能量,使水射流與切削齒聯相助用割裂巖石,前進破巖從命,打算了超低壓雙流道PDC鉆頭。

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